本實驗利用應力松弛曲線來研究溫度和初始應力對應力松弛曲.

溫度對GH4738應力松弛的影響初始應力為510 MPa的合金在600、700和800℃下沒有變化相同溫度下的應力松弛曲線如圖2a所示。從圖中可以看出，初始相同應力不同溫度下的應力松弛試驗曲線都顯示出明亮演出的兩個階段。快速應力下降和應力下降的第一階段緩慢的第二階段符合弛豫曲線的一般規律。但是仍然但有三點不同，即第一階段的下降幅度不同。生長弛豫和兩階段過渡后的不同弛豫極限。要點肯定不一樣。首先，將解釋第一階段的快速下降。眼下出生時間很短，通常在1小時內。相比之下，600，700，800較低的應力下降得更快。圖2b顯示了50分鐘松弛后殘余應力隨溫度呈拋物線變化，溫度越高，殘余應力越大力越小，第一階段的應力下降越嚴重。為了確定在不同溫度下長期松弛后的松弛極限弛豫曲線用三次延遲函數擬合，擬合度較好。效果，如圖3a所示。長期松弛后的盈余可以通過擬合曲線來外推。應力，并獲得該溫度下的松弛極限參考值。擬合正方形程維:線的影響以及熱處理制度各種因素對GH4738合金應力松弛的影響性能的影響。

其中:ε t、ε el、ε p和e分別為總應變、彈性應變和塑性應變，彈性模量。ln(dε p /dt)-lnσ曲線可以從等式(5)獲得(圖4)。ln(dε p /dt)-lnσ曲線很好地確定了弛豫過程的階段。在應力相對較高的區域，它對應于松弛的第一階段，此時應變速率較高，但下降緩慢。當壓力下降時，進入在松弛的第二階段，應變速率迅速降低。兩級變速速率基本上隨不同的斜率線性變化，可以用一條直線來表征。可以看出，這個過程中存在一個閾值應力。在這下面閾值應力0塑性應變速率迅速降低。把這個臨界壓力0作為第一和第二放松階段的分界點。根據圖4，它可以發現600℃和700℃時曲線對應相的斜率是基本相同理，解釋這兩個溫度下塑性應變率的變化速度一致。溫度升至800℃后，曲線的第一階段的斜率大，說明應變速率下降較快。同時，閾值應力也它隨著溫度的升高而降低。通過閾值應力可以計算應力松弛的每個階段的松弛。松弛率(圖5)。在600，700℃時，兩個階段的弛豫速率都相同但在800℃松弛速率明顯加快。

一般來說，各階段的應力松弛率隨著溫度的升高而增大。一般來說，應力松弛的第一階段主要發生在晶粒間，由于晶粒間應力分布不均勻，促進晶界擴散產生塑性。變形導致應力降低。第二階段主要發生在晶粒中，亞晶的旋轉和移動導致應力不斷降低[4]。穩定性這種性質可以用第一階段的晶間穩定系數S 0來表示。0到窗臺應為力 與初應力 進行計算(圖 5b)。 晶間穩定系數 S 0 隨著溫度升高而降低， 說明松弛穩定性隨著溫度下降。 實際上， 對比松弛試驗前后的微觀組織(圖 6)可以發現，松弛試驗前后的 GH4738 合金的 γ′強化相形貌沒有發生明顯變化。 并且不同溫度的松弛試驗對 γ′強化相形貌也無明顯影響。 因為應力松弛和蠕變緊密聯系， 應力松弛的機理往往也采用蠕變理論進行解釋。 一般認為， 松弛的第 1 階段和第 2 階段分別對應過渡蠕變和穩態蠕變 。 蠕變速率與應力、 溫度的關系滿足蠕變的本構方程。 即式(6)：dexp( )dnQAt RT（6）式中， n 為蠕變速率的應力指數， Q 為形變激活能； R為氣體常數； T 為絕對溫度。 在松弛試驗中， 因為檻應 的存在， 將曲線分為應變速率下降慢的大應力區和應變速率下降快的小應力區，高溫下的應力松弛往往是原子擴散和位錯攀移、 滑移，晶界和相界運動的復合機制的共同作用的結果。 應力

gh4738合金在700℃以下服役時的松弛穩定性更高。隨著溫度的升高，合金的松弛穩定性明顯下降，在每個階段，松弛率增加，松弛極限減小。有初始應力隨著增加，合金第一階段的弛豫速率加快，弛豫極限有所提高。增加。但松弛穩定性不隨初始應力的變化而變化。強調弛豫曲線可以用三次延遲函數來擬合。GH4738的兩個標準熱處理工藝A和B的主要影響討論了GH4738合金弛豫過程的第二階段，得到了臨界應力和臨界應力松弛穩定性無明顯影響。其中在低固溶溫度下熱處理系統的松弛極限更大。3)ln (d/d)-ln t曲線很好地證實了弛豫曲線。兩個階段，在兩個階段的分界點存在一個門檻應力。當閾值應力低于此值時，塑性應變速率迅速降低。